Welches Seitenleitwerksprofil ist für einen Großsegler empfehlenswert?

Hallo Leute
Möchte mal fragen, welche Profilierung wird bei einem Seitenleitwerk für Grosssegler gewählt?
Danke für eure Antworten.
Gruss Roman

SLW-Auslegung

SLW-Auslegung

Hallo,
das ist ein Thema, an dem ich auch gerade dran bin, mein ex2 soll nämlich einen neuen Rumpf bekommen.
zur Geometrie: gewünscht ist eine höhere Streckung als bisher, elliptische Auftriebsverteilung, unten genügend Tiefe, dass das HLW wie bisher in die SLW-Dämpfungsflosse reinpasst. Etwa so:

Als Profilierung hab ich bisher Folgendes:
-oberhalb der Rumpfröhre HD800, t=225mm, Re 150.000/1.000.000
-in 350mm Höhe HD800, d-max 24,7%, t=136mm, Re 90.000/ 500.000
-am Rand HD800-7,5% d-max 22,22% t=63mm Re 40.000/ 300.000
bei Profili sieht das dann so aus


Oder einfach durchgehend das HD800?
Bin auch dankbar für Vorschläge zu diesem Thema.
Gruß
Wilhelm

Da bis jetzt noch niemand auf meine Frage geantwortet hat, frage ich mal anders rum.
Baut man mit Vortreil ein profiliertes Seitenleitwerk, wenn ja, wo gibt es Profile?
Gruss Roman

Roman,
natürlich sollte das Seitenleitwerk mit einem Profil versehen sein und nicht einfach nur eine nach Augenmaß abgerundete Platte sein (das haben leider ein paar Rümpfe die angeboten werden, sogar für Scale-Segler).

Wilhelm zeigt dir doch sein neues Seitenleitwerk in seinem Beitrag (ist verdoppelt im Ranis) und verwendet das HD800 Profil.
Ich habe bisher das SD8020 verwendet, das in der Dicke dem Rumpfheck angepasst wurde. Heute würde ich auch das HD800 oder das HT14 nehmen.

Die Anforderungen ans Seitenleitwerksprofil sind ähnlich wie ans Höhenleitwerk: möglichst kein Deadband (was gar nicht so einfach ist)
Beim T-Leitwerk kommt noch die Forderung nach ausreichender Dicke dazu, um mechanisch robust genug zu sein.

Entgegen kommt Dir, dass die Streckung klein ist; das führt trotz sonst schlechten Bedingungen zu anliegender (oder jedenfalls wirksamer) Strömung. Trotzdem ist ein Turbulator vor dem Klappenscharnier für bessere Wirksamkeit und zum Vermeiden des Deadbands je nach dem keine schlecht Idee. (Die Manntragenden haben heute in der Regel Zackenband an der stelle.)

Deshalb: etwas ausreichend dickes, mit geringer Dickenrücklage, so dass die Nase rund wird.

SLW

SLW

@ Christian:
Hab mal das HT14 mit dem von mir modifizierten HD800 (7,5%, dmax 22,2%) vergleichen. Es scheint, als läge ich da garnicht so schlecht. Die Frage für mich ist, ob ich nicht schon an der Wurzel das HD800 mod (8%, dmax 24,7%) einsetzen soll. Jedenfalls sieht es auch so aus, als ob ich mit meinen Überlegungen auf dem richtigen Weg bin. Wenn du möchtest, kann ich dir die Dateien schicken.
Gruß
Wilhelm

hier die Koordinaten:

HD800 mod, dmax24,7%
1.00000 0.00000
0.99666 0.00020
0.99069 0.00055
0.98360 0.00096
0.97561 0.00144
0.96711 0.00195
0.95842 0.00248
0.94961 0.00301
0.94074 0.00355
0.93182 0.00410
0.92289 0.00465
0.91396 0.00521
0.90502 0.00577
0.89607 0.00633
0.88712 0.00689
0.87817 0.00746
0.86922 0.00803
0.86027 0.00859
0.85131 0.00916
0.84236 0.00974
0.83341 0.01032
0.82444 0.01089
0.81548 0.01147
0.80652 0.01205
0.79756 0.01263
0.78860 0.01321
0.77963 0.01379
0.77066 0.01438
0.76171 0.01495
0.75274 0.01554
0.74379 0.01612
0.73483 0.01669
0.72588 0.01726
0.71692 0.01784
0.70797 0.01841
0.69901 0.01898
0.69007 0.01955
0.68112 0.02012
0.67218 0.02068
0.66324 0.02125
0.65429 0.02180
0.64535 0.02237
0.63642 0.02292
0.62748 0.02346
0.61855 0.02401
0.60962 0.02455
0.60069 0.02509
0.59175 0.02562
0.58282 0.02616
0.57389 0.02668
0.56496 0.02719
0.55603 0.02771
0.54710 0.02822
0.53817 0.02873
0.52924 0.02923
0.52032 0.02973
0.51140 0.03022
0.50248 0.03070
0.49356 0.03118
0.48464 0.03166
0.47571 0.03213
0.46678 0.03259
0.45785 0.03305
0.44893 0.03349
0.44001 0.03394
0.43111 0.03438
0.42222 0.03480
0.41336 0.03523
0.40451 0.03565
0.39568 0.03605
0.38686 0.03646
0.37804 0.03686
0.36924 0.03724
0.36044 0.03760
0.35166 0.03796
0.34289 0.03829
0.33413 0.03860
0.32537 0.03888
0.31662 0.03914
0.30786 0.03938
0.29910 0.03960
0.29034 0.03977
0.28158 0.03992
0.27281 0.04003
0.26404 0.04010
0.25528 0.04015
0.24650 0.04015
0.23774 0.04011
0.22899 0.04004
0.22022 0.03993
0.21147 0.03978
0.20272 0.03959
0.19400 0.03935
0.18529 0.03908
0.17661 0.03876
0.16796 0.03839
0.15932 0.03797
0.15071 0.03750
0.14215 0.03697
0.13363 0.03638
0.12516 0.03571
0.11673 0.03498
0.10835 0.03417
0.10001 0.03326
0.09173 0.03224
0.08352 0.03113
0.07543 0.02991
0.06749 0.02859
0.05975 0.02717
0.05231 0.02566
0.04526 0.02409
0.03875 0.02248
0.03288 0.02085
0.02773 0.01927
0.02329 0.01774
0.01951 0.01627
0.01629 0.01487
0.01356 0.01354
0.01122 0.01228
0.00921 0.01108
0.00748 0.00993
0.00597 0.00885
0.00466 0.00781
0.00352 0.00673
0.00253 0.00567
0.00171 0.00468
0.00101 0.00348
0.00043 0.00228
0.00010 0.00111
0.00000 0.00000
0.00010 -0.00111
0.00043 -0.00228
0.00101 -0.00348
0.00171 -0.00468
0.00253 -0.00567
0.00352 -0.00673
0.00466 -0.00781
0.00597 -0.00885
0.00748 -0.00993
0.00921 -0.01108
0.01122 -0.01228
0.01356 -0.01354
0.01629 -0.01487
0.01951 -0.01627
0.02329 -0.01774
0.02773 -0.01927
0.03288 -0.02085
0.03875 -0.02248
0.04526 -0.02409
0.05231 -0.02566
0.05975 -0.02717
0.06749 -0.02859
0.07543 -0.02991
0.08352 -0.03113
0.09173 -0.03224
0.10001 -0.03326
0.10835 -0.03417
0.11673 -0.03498
0.12516 -0.03571
0.13363 -0.03638
0.14215 -0.03697
0.15071 -0.03750
0.15932 -0.03797
0.16796 -0.03839
0.17661 -0.03876
0.18529 -0.03908
0.19400 -0.03935
0.20272 -0.03959
0.21147 -0.03978
0.22022 -0.03993
0.22899 -0.04004
0.23774 -0.04011
0.24650 -0.04015
0.25528 -0.04015
0.26404 -0.04010
0.27281 -0.04003
0.28158 -0.03992
0.29034 -0.03977
0.29910 -0.03960
0.30786 -0.03938
0.31662 -0.03914
0.32537 -0.03888
0.33413 -0.03860
0.34289 -0.03829
0.35166 -0.03796
0.36044 -0.03760
0.36924 -0.03724
0.37804 -0.03686
0.38686 -0.03646
0.39568 -0.03605
0.40451 -0.03565
0.41336 -0.03523
0.42222 -0.03480
0.43111 -0.03438
0.44001 -0.03394
0.44893 -0.03349
0.45785 -0.03305
0.46678 -0.03259
0.47571 -0.03213
0.48464 -0.03166
0.49356 -0.03118
0.50248 -0.03070
0.51140 -0.03022
0.52032 -0.02973
0.52924 -0.02923
0.53817 -0.02873
0.54710 -0.02822
0.55603 -0.02771
0.56496 -0.02719
0.57389 -0.02668
0.58282 -0.02616
0.59175 -0.02562
0.60069 -0.02509
0.60962 -0.02455
0.61855 -0.02401
0.62748 -0.02346
0.63642 -0.02292
0.64535 -0.02237
0.65429 -0.02180
0.66324 -0.02125
0.67218 -0.02068
0.68112 -0.02012
0.69007 -0.01955
0.69901 -0.01898
0.70797 -0.01841
0.71692 -0.01784
0.72588 -0.01726
0.73483 -0.01669
0.74379 -0.01612
0.75274 -0.01554
0.76171 -0.01495
0.77066 -0.01438
0.77963 -0.01379
0.78860 -0.01321
0.79756 -0.01263
0.80652 -0.01205
0.81548 -0.01147
0.82444 -0.01089
0.83341 -0.01032
0.84236 -0.00974
0.85131 -0.00916
0.86027 -0.00859
0.86922 -0.00803
0.87817 -0.00746
0.88712 -0.00689
0.89607 -0.00633
0.90502 -0.00577
0.91396 -0.00521
0.92289 -0.00465
0.93182 -0.00410
0.94074 -0.00355
0.94961 -0.00301
0.95842 -0.00248
0.96711 -0.00195
0.97561 -0.00144
0.98360 -0.00096
0.99069 -0.00055
0.99666 -0.00020
1.00000 0.00000


HD800 mod, 7,5%,dmax22,2%
1.00000 0.00000
0.99648 0.00019
0.99025 0.00052
0.98295 0.00090
0.97484 0.00132
0.96631 0.00179
0.95760 0.00226
0.94877 0.00274
0.93987 0.00322
0.93095 0.00371
0.92202 0.00419
0.91309 0.00468
0.90416 0.00517
0.89524 0.00567
0.88633 0.00616
0.87742 0.00666
0.86851 0.00716
0.85960 0.00765
0.85069 0.00815
0.84180 0.00864
0.83292 0.00914
0.82403 0.00965
0.81513 0.01015
0.80623 0.01065
0.79735 0.01116
0.78849 0.01167
0.77962 0.01216
0.77075 0.01266
0.76187 0.01317
0.75299 0.01367
0.74409 0.01418
0.73520 0.01469
0.72629 0.01519
0.71737 0.01568
0.70845 0.01619
0.69953 0.01669
0.69062 0.01719
0.68173 0.01769
0.67285 0.01817
0.66398 0.01867
0.65512 0.01916
0.64627 0.01965
0.63741 0.02014
0.62853 0.02063
0.61965 0.02112
0.61076 0.02160
0.60186 0.02207
0.59297 0.02255
0.58409 0.02303
0.57521 0.02350
0.56629 0.02397
0.55736 0.02444
0.54844 0.02490
0.53952 0.02536
0.53060 0.02581
0.52168 0.02627
0.51278 0.02672
0.50389 0.02717
0.49503 0.02761
0.48617 0.02805
0.47734 0.02848
0.46854 0.02890
0.45974 0.02933
0.45093 0.02976
0.44209 0.03017
0.43322 0.03058
0.42433 0.03099
0.41542 0.03139
0.40651 0.03180
0.39762 0.03219
0.38872 0.03259
0.37985 0.03297
0.37099 0.03335
0.36212 0.03373
0.35327 0.03411
0.34444 0.03448
0.33561 0.03482
0.32679 0.03517
0.31797 0.03550
0.30916 0.03580
0.30037 0.03610
0.29161 0.03636
0.28284 0.03660
0.27410 0.03683
0.26538 0.03702
0.25663 0.03718
0.24792 0.03732
0.23917 0.03741
0.23045 0.03747
0.22173 0.03750
0.21301 0.03749
0.20430 0.03744
0.19561 0.03736
0.18691 0.03722
0.17825 0.03704
0.16961 0.03681
0.16098 0.03654
0.15237 0.03621
0.14383 0.03582
0.13533 0.03537
0.12685 0.03487
0.11843 0.03427
0.11009 0.03359
0.10183 0.03284
0.09363 0.03198
0.08549 0.03101
0.07746 0.02992
0.06952 0.02870
0.06173 0.02736
0.05421 0.02592
0.04697 0.02437
0.04021 0.02275
0.03405 0.02112
0.02856 0.01947
0.02382 0.01789
0.01979 0.01637
0.01638 0.01491
0.01351 0.01353
0.01108 0.01222
0.00901 0.01098
0.00724 0.00978
0.00571 0.00867
0.00440 0.00761
0.00331 0.00652
0.00236 0.00546
0.00159 0.00449
0.00098 0.00352
0.00035 0.00215
0.00009 0.00109
0.00000 0.00000
0.00009 -0.00109
0.00035 -0.00215
0.00098 -0.00352
0.00159 -0.00449
0.00236 -0.00546
0.00331 -0.00652
0.00440 -0.00761
0.00571 -0.00867
0.00724 -0.00978
0.00901 -0.01098
0.01108 -0.01222
0.01351 -0.01353
0.01638 -0.01491
0.01979 -0.01637
0.02382 -0.01789
0.02856 -0.01947
0.03405 -0.02112
0.04021 -0.02275
0.04697 -0.02437
0.05421 -0.02592
0.06173 -0.02736
0.06952 -0.02870
0.07746 -0.02992
0.08549 -0.03101
0.09363 -0.03198
0.10183 -0.03284
0.11009 -0.03359
0.11843 -0.03427
0.12685 -0.03487
0.13533 -0.03537
0.14383 -0.03582
0.15237 -0.03621
0.16098 -0.03654
0.16961 -0.03681
0.17825 -0.03704
0.18691 -0.03722
0.19561 -0.03736
0.20430 -0.03744
0.21301 -0.03749
0.22173 -0.03750
0.23045 -0.03747
0.23917 -0.03741
0.24792 -0.03732
0.25663 -0.03718
0.26538 -0.03702
0.27410 -0.03683
0.28284 -0.03660
0.29161 -0.03636
0.30037 -0.03610
0.30916 -0.03580
0.31797 -0.03550
0.32679 -0.03517
0.33561 -0.03482
0.34444 -0.03448
0.35327 -0.03411
0.36212 -0.03373
0.37099 -0.03335
0.37985 -0.03297
0.38872 -0.03259
0.39762 -0.03219
0.40651 -0.03180
0.41542 -0.03139
0.42433 -0.03099
0.43322 -0.03058
0.44209 -0.03017
0.45093 -0.02976
0.45974 -0.02933
0.46854 -0.02890
0.47734 -0.02848
0.48617 -0.02805
0.49503 -0.02761
0.50389 -0.02717
0.51278 -0.02672
0.52168 -0.02627
0.53060 -0.02581
0.53952 -0.02536
0.54844 -0.02490
0.55736 -0.02444
0.56629 -0.02397
0.57521 -0.02350
0.58409 -0.02303
0.59297 -0.02255
0.60186 -0.02207
0.61076 -0.02160
0.61965 -0.02112
0.62853 -0.02063
0.63741 -0.02014
0.64627 -0.01965
0.65512 -0.01916
0.66398 -0.01867
0.67285 -0.01817
0.68173 -0.01769
0.69062 -0.01719
0.69953 -0.01669
0.70845 -0.01619
0.71737 -0.01568
0.72629 -0.01519
0.73520 -0.01469
0.74409 -0.01418
0.75299 -0.01367
0.76187 -0.01317
0.77075 -0.01266
0.77962 -0.01216
0.78849 -0.01167
0.79735 -0.01116
0.80623 -0.01065
0.81513 -0.01015
0.82403 -0.00965
0.83292 -0.00914
0.84180 -0.00864
0.85069 -0.00815
0.85960 -0.00765
0.86851 -0.00716
0.87742 -0.00666
0.88633 -0.00616
0.89524 -0.00567
0.90416 -0.00517
0.91309 -0.00468
0.92202 -0.00419
0.93095 -0.00371
0.93987 -0.00322
0.94877 -0.00274
0.95760 -0.00226
0.96631 -0.00179
0.97484 -0.00132
0.98295 -0.00090
0.99025 -0.00052
0.99648 -0.00019
1.00000 0.00000

Hallo,

kann mir jemand verraten wie ich diese Koordinaten ins Profili 2 Pro oder Sielemann Profile 2000 bekomme?

Bitte so beschreiben, dass es auch ein Computerlaie hinkriegt. Danke.

Heinz

Koordinaten

Koordinaten

@ Heinz
-Datei markieren inkl. Kopfzeile (rechte Maustaste).
-"kopieren" klicken
-"Start" - "Programme" - "Zubehör" - "Editor"
-"einfügen"
-"speichern unter"
-unten anklicken "alle Dateien"
-Zeile darüber: "Profilename.dat"
-speichern z.B. auf Desktop
-Profili öffnen
-importieren

so müsste es gehen.
Gruß
Wilhelm

Profil-Vergleich

Profil-Vergleich

hallo

... und wenn ich jetzt das HD800 noch dahingehend modifiziere, dass es die gleiche Dicke und Dickenrücklage hat wie das HT 14, dann habe ich nahezu deckungsgleiche Polaren bei den unterschiedlichsten Re-Zahlen!!!

Mit erstauntem Gruß
Wilhelm

HD800 7,5%,dmax18,8%
1.00000 0.00000
0.99654 0.00018
0.99055 0.00049
0.98359 0.00084
0.97579 0.00124
0.96739 0.00168
0.95861 0.00214
0.94961 0.00261
0.94051 0.00309
0.93135 0.00356
0.92217 0.00405
0.91296 0.00453
0.90375 0.00501
0.89454 0.00550
0.88532 0.00599
0.87610 0.00648
0.86687 0.00697
0.85764 0.00746
0.84842 0.00795
0.83919 0.00844
0.82997 0.00893
0.82075 0.00942
0.81152 0.00992
0.80230 0.01041
0.79308 0.01090
0.78385 0.01140
0.77463 0.01189
0.76541 0.01238
0.75618 0.01288
0.74696 0.01337
0.73774 0.01387
0.72852 0.01436
0.71930 0.01485
0.71009 0.01534
0.70087 0.01583
0.69165 0.01632
0.68243 0.01681
0.67321 0.01729
0.66399 0.01778
0.65478 0.01826
0.64556 0.01874
0.63634 0.01922
0.62712 0.01970
0.61790 0.02019
0.60869 0.02066
0.59948 0.02114
0.59027 0.02161
0.58106 0.02208
0.57185 0.02255
0.56263 0.02302
0.55341 0.02348
0.54420 0.02395
0.53500 0.02441
0.52579 0.02486
0.51658 0.02531
0.50736 0.02576
0.49814 0.02621
0.48893 0.02666
0.47972 0.02711
0.47052 0.02755
0.46132 0.02798
0.45210 0.02842
0.44289 0.02885
0.43367 0.02928
0.42446 0.02971
0.41527 0.03014
0.40607 0.03056
0.39687 0.03097
0.38766 0.03138
0.37846 0.03179
0.36925 0.03219
0.36005 0.03259
0.35084 0.03299
0.34163 0.03338
0.33242 0.03377
0.32323 0.03415
0.31405 0.03454
0.30489 0.03491
0.29575 0.03527
0.28664 0.03561
0.27756 0.03593
0.26850 0.03624
0.25944 0.03652
0.25039 0.03678
0.24137 0.03701
0.23238 0.03721
0.22341 0.03738
0.21447 0.03751
0.20554 0.03761
0.19663 0.03766
0.18774 0.03767
0.17889 0.03765
0.17007 0.03757
0.16130 0.03744
0.15257 0.03726
0.14389 0.03701
0.13529 0.03670
0.12676 0.03631
0.11832 0.03585
0.10999 0.03530
0.10177 0.03465
0.09370 0.03391
0.08576 0.03305
0.07802 0.03208
0.07049 0.03099
0.06319 0.02976
0.05616 0.02842
0.04949 0.02698
0.04325 0.02547
0.03753 0.02394
0.03240 0.02242
0.02787 0.02094
0.02391 0.01951
0.02047 0.01815
0.01748 0.01683
0.01488 0.01556
0.01261 0.01434
0.01061 0.01315
0.00885 0.01200
0.00730 0.01088
0.00593 0.00979
0.00472 0.00872
0.00365 0.00768
0.00273 0.00664
0.00193 0.00561
0.00127 0.00458
0.00075 0.00355
0.00037 0.00252
0.00012 0.00149
0.00000 0.00039
0.00000 0.00000
0.00000 -0.00039
0.00012 -0.00149
0.00037 -0.00252
0.00075 -0.00355
0.00127 -0.00458
0.00193 -0.00561
0.00273 -0.00664
0.00365 -0.00767
0.00472 -0.00872
0.00593 -0.00979
0.00730 -0.01087
0.00885 -0.01199
0.01061 -0.01314
0.01261 -0.01432
0.01488 -0.01555
0.01748 -0.01682
0.02047 -0.01813
0.02391 -0.01949
0.02787 -0.02092
0.03240 -0.02240
0.03753 -0.02391
0.04325 -0.02544
0.04949 -0.02694
0.05616 -0.02837
0.06319 -0.02971
0.07049 -0.03093
0.07802 -0.03201
0.08576 -0.03298
0.09370 -0.03383
0.10177 -0.03457
0.10999 -0.03520
0.11832 -0.03575
0.12676 -0.03621
0.13529 -0.03658
0.14389 -0.03689
0.15257 -0.03713
0.16130 -0.03731
0.17007 -0.03743
0.17889 -0.03750
0.18774 -0.03753
0.19663 -0.03750
0.20554 -0.03744
0.21447 -0.03734
0.22341 -0.03720
0.23238 -0.03703
0.24137 -0.03682
0.25039 -0.03658
0.25944 -0.03632
0.26850 -0.03603
0.27756 -0.03572
0.28664 -0.03539
0.29575 -0.03504
0.30489 -0.03468
0.31405 -0.03430
0.32323 -0.03391
0.33242 -0.03352
0.34163 -0.03313
0.35084 -0.03273
0.36005 -0.03233
0.36925 -0.03193
0.37846 -0.03152
0.38766 -0.03111
0.39687 -0.03069
0.40607 -0.03028
0.41527 -0.02986
0.42446 -0.02943
0.43367 -0.02899
0.44289 -0.02856
0.45210 -0.02812
0.46132 -0.02769
0.47052 -0.02725
0.47972 -0.02681
0.48893 -0.02636
0.49814 -0.02591
0.50736 -0.02546
0.51658 -0.02501
0.52579 -0.02455
0.53500 -0.02410
0.54420 -0.02363
0.55341 -0.02317
0.56263 -0.02270
0.57185 -0.02224
0.58106 -0.02177
0.59027 -0.02130
0.59948 -0.02083
0.60869 -0.02036
0.61790 -0.01988
0.62712 -0.01940
0.63634 -0.01892
0.64556 -0.01844
0.65478 -0.01796
0.66399 -0.01748
0.67321 -0.01700
0.68243 -0.01652
0.69165 -0.01603
0.70087 -0.01555
0.71009 -0.01506
0.71930 -0.01458
0.72852 -0.01409
0.73774 -0.01361
0.74696 -0.01312
0.75618 -0.01263
0.76541 -0.01214
0.77463 -0.01166
0.78385 -0.01117
0.79308 -0.01068
0.80230 -0.01020
0.81152 -0.00971
0.82075 -0.00922
0.82997 -0.00874
0.83919 -0.00826
0.84842 -0.00778
0.85764 -0.00730
0.86687 -0.00681
0.87610 -0.00633
0.88532 -0.00585
0.89454 -0.00537
0.90375 -0.00490
0.91296 -0.00443
0.92217 -0.00395
0.93135 -0.00348
0.94051 -0.00301
0.94961 -0.00255
0.95861 -0.00209
0.96739 -0.00164
0.97579 -0.00121
0.98359 -0.00082
0.99055 -0.00048
0.99654 -0.00018
1.00000 0.00000

extension schrieb:

Mit erstauntem Gruß
Wilhelm

Zum Vergrößern anklicken....

Sowas kommt vor...

So gesehen stellen das HD800 und das HT14 zwei Eckwerte dar.
Die Frage, die bleibt:
was denn nun?
-das eine?
-das andere?
-ein Strak aus beiden?
-völlig egal bei einem ca. 38 cm hohen SLW?

Entscheidung ist angesagt.
Gruß
Wilhelm

Ein Leitwerksprofil würde ich vor allem nach der Deadband-Problematik aussuchen. Das kann bei kleinen Re-Zahlen schon mal heissen, eine kleine Wölbung einzubauen und es leicht anzustellen, damit die Sache wieder stimmt.

Also Auftriebskennlinien daraufhin vergleichen.

Hallo Wilhelm,
schau dir die beiden Profile mal mit verschiedenen Klappenausschlägen an. Wähle dabei bei beiden Profilen (HD800 und HT14) die gleiche Klappentiefe die du auch verwenden möchtest. Du wirst feststellen, das das HT14 weniger Ca liefert bei gleichem Klappenausschlag. Das HT14 ist für große Klappentiefen geeignet, nicht jedoch für kleine. Das HD800 ist bei kleinen Klappentiefen wirkungsvoller.
Philip Kolb hat daher an seinem Pike Perfect, der hat ein HT14 Seitenleitwerk, einen Turbulator auf die Dämpfungsfläche des Seitenleitwerks geklebt.

Vielen Dank an alle. Ich werde eure Typs in mein Projekt einbauen. Eine Frage noch an Christian.
Es handelt sich um ein Leitwerk mit einer Profiltiefe von 110/60 mm und einer Länge von 360 mm (DG 300). Dies ist nach meiner Ansicht eher eine grössere Tiefe. Kannst du mir die Daten für das HT 14 zustellen? Ich danke dir für deine Mühe und grüsse dich.
Roman

Hast du schon per mail.

Hallo Wilhelm,

Besten Dank für die Konvertierungsanleitung ins "dat".

"PRO" fürs Sielemann hat leider nicht funktioniert.

Hast Du dafür auch eine Lösung?

Heinz

Hallo Heinz,

-dat-Datei öffnen mit editor
-speichern unter "alle Dateien", Dateiendung ".pro"
-Sielemann öffnen
-"importieren", Dateityp: "alle Dateien"

so geht' bei mir

Gruß Wilhelm

Hallo Wilhelm,

zwei Anmerkungen zu Deinem Seitenruder:

1. Beim Profil solltest Du aufs ca_max achten. Am Seitenruder wird das wirklich gebraucht, einfach weil so ein Segelflieger um die Hochachse die größte Trägheit besitzt – vor allem bei der großen Streckung und den vielen Servos im Flügel. Während die Nick- oder Rollbewegung sehr schnell nach Ruderausschlag einsetzt, dauert es schon wesentlich länger, bis ein Flieger bei Seitenruderausschlag anfängt zu gieren. Ein kräftiger Seitenruderausschlag erhöht den Anstellwinkel (und das ca), den das Seitenruder sieht in diesem Fall sieht beträchtlich. Kommt ein Zusatzanstellwinkel z.B. durch eine Böe die Du aussteuern möchtest hinzu, ist das ca_max schnell erreicht. Weit weniger groß sind wie gesagt die Auftriebsänderungen am Flügel beim Rollen und am Höhenleitwerk beim Nicken.

2. Es ist ungünstig, das Seitenruder so stark gepfeilt aus dem Rumpf beginnen zu lassen. Durch den Pfeilwinkel gibt es am Seitenruder dann keine Staupunktstromlinie, sondern eine Anlegelinie, die vom Seitenleitwerksfuß Richtung Seitenleitwerksspitze fließt. Damit wird die turbulente Rumpfgrenzschicht auf das Seitenruder transportiert, was eigentlich im vorderen Bereich laminar umströmt sein könnte.
Daher haben praktisch alle modernen Segelflugzeuge einen recht scharf ausgerundeten Übergang vom Rumpf zum Seitenleitwerk.

Naja, etwas Raum für Verbesserung und Stoff für Aufwindbeiträge muss ja noch bleiben.

Viele Grüße und weiterhin frohes Schaffen!
Benjamin

SLW-Geometrie und Profilierung

SLW-Geometrie und Profilierung

Hallo Benjamin,
vielen Dank für deinen Kommentar und die Anregungen.
1)
Der Grund für die Pfeilung bzw. die starke Ausrundung liegt in zwei Anforderungen, die ich vorgab:
a) das HLW sollte in die Dämpfungsfläche des SLW passen.
(vergl. dazu die Bilder im thread "extension 2")
b) Rudertiefe bei ca. 30% durchgehend, senkrechte Scharnierlinie
Ja, und dann kam halt das dabei raus, viel Spielraum blieb mir bei diesen Vorgaben nicht.
2)
Für ein möglichst hohes ca-max hab ich das HD-800 modifiziert.
3)
Mein tief liegendes HLW schwächt hoffentlich das Problem, dass die turbulente Rumpfgrenzschicht auf das Seitenruder transportiert wird, etwas ab.

Ansonsten hast du natürlich Recht: es muss auch noch was zu verbessern geben.
Sei gegrüßt
Wilhelm