Powercroco
User
was diverse "neue" bewicklungsvorschläge anbelangt, werfe ich einfach mal ein paar alte wicklungsvergleichsdaten in den ring:
das ergebnis diverser 12N XP 5040 (standardschnitt) 16WD/phasendraht 1,7Y hinsichtlich leerlaufdrehzahlen bei 40V und 18° timing.
verwendet wurden auf allen 4 wicklungen jeweils die identischen 10P bzw. 14P glocken.
jede kombi wurde 5min einlaufen gelassen und den durchschnitt der letzten minute angesetzt. da gab es keine drift mehr.
alle messgeräte und stromquelle identisch (PS 8080/120 x 3)
die lager waren schachtelneu und es wurden bei allen motoren die gleichen lager verwendet.
wickeldraht stammt von der gleichen rolle.
10P - - - - -14P--------Wicklung
234,0/V - 202,5/V (dual layer Xx)
225,8/V - 195,8/V (single layer)
alternative wicklungen:
241,9/V - 208,6/V (XxX - x)
240,9/V - 207,4/V (0,25x-0,5X-0,25x verschachtelt ala martin) aktuelle benennung: "3 layer"
heutzutage könnte man die reihe noch durch die laufrichtungsgebundene geshiftete Y-D Wicklung ergänzen.
Vielleicht mag ja jemand den Test wiederholen und diesbezüglich erweitern.
auf das ergebnis bin ich gespannt.
bitte dann auch drahtlängen mitplotten und wicklungswiderstand und gewicht bestimmen!
Das verhältnis der n-spec. von single zu dual layer mit 3,5% Unterschied entspricht ca. dem verhältnis der wicklungsfaktoren.
In der praxis zeigte sich die single layer wicklung trotz des theoretisch 3,3% höheren generierten drehmomentes im nachteil.
Die wickeldrahtlänge war ca. 10% größer, was einer erhöhung des ohmschen widerstandes um eben diese 10% entsprach.
der fraß den scheinbaren vorteil der single layer bewicklung im hochastbereich locker wieder auf.
auch wurde das wicklungsgewicht 10% höher.
zudem erleidet die single layer wicklung (am modellbausteller) deutlich eher den Syncloss.
dazu muss das gehäuse für die bis zu doppelt so hohen wickelköpfe entsprechend länger gebaut werden, was einen weiteren gewichtszuwachs zur folge hat.
Baut man der dual layer innen (stator+magnete) diese 3,5% länger (nutzt also lediglich den zusätzlich für die wickelköpfe nötigen raum anders), ist der scheinbare drehmomentvorteil des single layer schon wieder weg.
mutmaßlich ist die single layer bewicklung deswegen weitgehend vom modellbaumarkt verschwunden, obwohl sie ja (scheinbar) leichter zu wickeln ist.
leider ist (wie auch in der medizin) die ganzheitliche betrachtung von scahverhalten massiv aus der mode gekommen.
die papers untersuchen immer nur einen einzigen parameter und weisen nichtmal mehr auf etwaige folgen andernorts hin.
ich finde es schade, dass Sebastian hier (Y-D) das handtuch geworfen hat.
ich selber werde mich mit Y-D nicht beschäftigen, weil mir das ergebnis einer solchen wicklung hinsichtlich gewünschter n -spec und slotfüllung einfach zu unsicher vorauszubestimmen ist.
das können die "jungen wilden" gerne übernehmen und sich da profilieren.
das ergebnis diverser 12N XP 5040 (standardschnitt) 16WD/phasendraht 1,7Y hinsichtlich leerlaufdrehzahlen bei 40V und 18° timing.
verwendet wurden auf allen 4 wicklungen jeweils die identischen 10P bzw. 14P glocken.
jede kombi wurde 5min einlaufen gelassen und den durchschnitt der letzten minute angesetzt. da gab es keine drift mehr.
alle messgeräte und stromquelle identisch (PS 8080/120 x 3)
die lager waren schachtelneu und es wurden bei allen motoren die gleichen lager verwendet.
wickeldraht stammt von der gleichen rolle.
10P - - - - -14P--------Wicklung
234,0/V - 202,5/V (dual layer Xx)
225,8/V - 195,8/V (single layer)
alternative wicklungen:
241,9/V - 208,6/V (XxX - x)
240,9/V - 207,4/V (0,25x-0,5X-0,25x verschachtelt ala martin) aktuelle benennung: "3 layer"
heutzutage könnte man die reihe noch durch die laufrichtungsgebundene geshiftete Y-D Wicklung ergänzen.
Vielleicht mag ja jemand den Test wiederholen und diesbezüglich erweitern.
auf das ergebnis bin ich gespannt.
bitte dann auch drahtlängen mitplotten und wicklungswiderstand und gewicht bestimmen!
Das verhältnis der n-spec. von single zu dual layer mit 3,5% Unterschied entspricht ca. dem verhältnis der wicklungsfaktoren.
In der praxis zeigte sich die single layer wicklung trotz des theoretisch 3,3% höheren generierten drehmomentes im nachteil.
Die wickeldrahtlänge war ca. 10% größer, was einer erhöhung des ohmschen widerstandes um eben diese 10% entsprach.
der fraß den scheinbaren vorteil der single layer bewicklung im hochastbereich locker wieder auf.
auch wurde das wicklungsgewicht 10% höher.
zudem erleidet die single layer wicklung (am modellbausteller) deutlich eher den Syncloss.
dazu muss das gehäuse für die bis zu doppelt so hohen wickelköpfe entsprechend länger gebaut werden, was einen weiteren gewichtszuwachs zur folge hat.
Baut man der dual layer innen (stator+magnete) diese 3,5% länger (nutzt also lediglich den zusätzlich für die wickelköpfe nötigen raum anders), ist der scheinbare drehmomentvorteil des single layer schon wieder weg.
mutmaßlich ist die single layer bewicklung deswegen weitgehend vom modellbaumarkt verschwunden, obwohl sie ja (scheinbar) leichter zu wickeln ist.
leider ist (wie auch in der medizin) die ganzheitliche betrachtung von scahverhalten massiv aus der mode gekommen.
die papers untersuchen immer nur einen einzigen parameter und weisen nichtmal mehr auf etwaige folgen andernorts hin.
ich finde es schade, dass Sebastian hier (Y-D) das handtuch geworfen hat.
ich selber werde mich mit Y-D nicht beschäftigen, weil mir das ergebnis einer solchen wicklung hinsichtlich gewünschter n -spec und slotfüllung einfach zu unsicher vorauszubestimmen ist.
das können die "jungen wilden" gerne übernehmen und sich da profilieren.
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